Son yıllarda yarı sürekli madencilik teknolojisi büyük açık{0}kömür madenlerinde yaygın olarak kullanılmaktadır. Bu madencilik sürecinde mobil (yarı-mobil)mineral boyutlandırıcılaranahtar ekipmanlardır. 1970'li yıllardan bu yana Çin'deki birçok kömür madeni, bu tür ekipmanların bulunmaması nedeniyle madencilik teknolojisini değiştirmek zorunda kaldı ve bu da madencilik maliyetini artırdı. Çift-dişli silindirli büyük-ölçekli mobil mineral boyutlandırıcıların geliştirilmesi, yalnızca açık-kömür madeninde güvenilir ve verimli ekipman sağlamakla kalmaz, yarı-kesintisiz madencilik teknolojisinin gereksinimlerini de karşılar, aynı zamanda ülkemizde mobil (yarı{-mobil) mineral boyutlandırıcıların tasarlanması ve üretilmesi konusundaki boşluğu doldurur, böylece kırma ekipmanı üretim seviyesinin yeni bir seviyeye yükselmesine yol açar. Hafifliği, küçük boyutu, düşük makine yüksekliği, büyük besleme boyutu ve yüksek kırma oranıyla yeni çift-dişli silindirli mineral boyutlandırıcılar, çeşitli açık ocak madenlerindeki yarı sürekli madencilik işlemleri için idealdir. Yeni çift-dişli silindirli mineral boyutlandırıcıların çalışmalarına ülkemizde yeni başlandı ve halen profil çıkarma tasarımı aşamasındadır. Güç hesaplaması mineral boyutlandırıcı tasarımının önemli bir parçasıdır. Bu doğrudan sonraki tasarımın başarısıyla ilgilidir. Bu makalede, yeni çift dişli silindirli mineral boyutlandırıcıların hesaplama yöntemi üzerine teorik ve deneysel çalışmalar yapılmıştır.
1957'de Charles, kırma enerjisi tüketimine ilişkin genel bir formül önerdi: dA=-C1; burada dA, parçacık boyutu dx azaldığında tüketilen enerjidir; C,a bir sabittir; x parçacık boyutudur. Yukarıdaki denklemin integralini alın, ardından A= cg=c puanı) a denkleminde D, malzemenin ezilmeden önceki ortalama parçacık boyutudur; d, malzemenin ezildikten sonraki ortalama parçacık boyutudur. Yukarıdaki formüle sırasıyla a2,al ve a0,5'in yerleştirilmesiyle, cevher hazırlama endüstrisi tarafından tanınan R ittinger, K ick-K irpichev,.Bond formülü elde edilir. Teorik olarak konuşursak, R ittinger formülü yalnızca kırma sırasındaki yüzey alanı artışının enerji tüketimini dikkate alır, K ick K irpichev formülü yalnızca kırma öncesindeki deformasyon enerjisini dikkate alır ve Bod formülü, önceki iki formülün tam olarak geometrik ortalamasıdır. Aslında gerçek enerji tüketimi, yüzey alanı artı deformasyon enerjisinin toplamıdır. Besleme boyutu farklıdır ve oran farklıdır. Kaba kırmada, malzeme hacminin büyük olması nedeniyle deformasyon enerjisi tüketimi büyük bir orana sahiptir ve göreceli olarak konuşursak, kırma öncesinden kırma sonrasına kadar yüzey alanının artması nedeniyle gerekli güç tüketimi keskin bir şekilde artacaktır. Bu nedenle yukarıdaki üç formülün uygulamada farklı aralıkları vardır. R ittinger. Formülü ince öğütmeye uygundur, K ick-K irp ichev formülü kaba kırmaya uygundur ve Bond formülü ise bunların arasındadır. Mineral boyutlandırıcılar yeni bir model olduğundan ampirik bir formül kullanılamaz. Örneğin, Charles tarafından önerilen evrensel formüle göre wn=c-)=1om(zai -)(kw.h); burada m, Tahvil iş endeksi kWh'dir); d, boşaltılan parçacık boyutunun %80'inden fazlasını oluşturan bileşenin parçacık boyutudur (μm);) Bileşenin parçacık boyutu (μm), besleme parçacık boyutunun %80'inden fazlasını mı açıklıyor: sabit üsteldir.
Bu formülü kullanarak üssün büyüklüğünü belirlemek zordur. Değer aralığını hesaplayalım. Yuanbaoshan açık-kömür madenindeki bazı kayaların ve kömürün bağ iş indeksi, kömür için 8,72kWh, iç kumtaşı için 12,40 kWh ve iri kumtaşı için 17,52kWh'dir. yeni 1250 çift-dişli silindirin mineral boyutlandırıcıları: Q=2100. üretim, boşaltma boyutu d=2×105μm, besleme boyutu D=5×105μm. Üç farklı malzeme için N' N'=WHQ) gücü formül 3)'e göre hesaplanabilir. N' ile i arasındaki ilişki Şekil 1'de gösterilmektedir. Şekilden de görülebileceği gibi < 0,45 olduğunda N keskin bir şekilde artacak ve üç malzemenin ihtiyaç duyduğu güç çok farklı olacaktır ve > 0,5 olduğunda elde edilen güç fiili durumdan daha küçük olacaktır. Bu nedenle çift{22}}dişli silindirin mineral boyutlandırıcıları tercih edilir: 0,45< i< 0.5. Take 0.45, 0.46, 0.47, 0.48, 0.49, 0.50, separately obtained by the power of N 'as you can see: when take 0.48 and transmission efficiency of N take 0.85, motor power N = N'/N = 3720.85 = 437.6 kW. This calculation result is in good agreement with the actual situation of the prototype. Based on this, we can determine the mineral sizers power formula of the new 1250 double-tooth roller
Since many parameters of mineral sizers are related, mineral sizers are built with double-toothed rollers on the principle of similarity. The mineral sizers can be simulated with two types of tooth rollers: a four-tooth roller and a six-tooth roller. The center distance of the tooth rollers can be adjusted. The bench test of the experimental machine can determine which formula is used to calculate the power of mineral sizers of the new double-toothed roller and the coefficients in the formula. The installation of experimental system equipment is shown in Figure 2. Each crushing test material 200kg, material composition: D=025mm material 40kg; D=25~40mm material 60kg; D=4080mm material 60kg; D>80mm malzeme 40 kg. Hazırlanan malzemeyi manuel olarak mineral boyutlandırıcı haznesine dökün, alıcı kutuyu makinenin altına yerleştirin, mineral boyutlandırıcıyı başlatın, frekans dönüştürücüyü verilen hıza ayarlayın, test sistemi açıkken bunkerin altındaki koçu hızlı bir şekilde açın, zamanlamayı başlatın, hız, güç, tork ve diğer parametreleri test edip kaydedin, 1 saat sonra durun. Kırık ürünü tartın. İkinci test için diş merdanesi değiştirildi ve iki merdanenin merkez mesafesi ayarlandı. Toplam 9 test gerçekleştirildi.